太原h(huán)dr高阻尼橡膠支座加工定做|建筑隔震橡膠支座應(yīng)用
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本試驗(yàn)的試件為4件性能相同的hdr高阻尼橡膠支座，其平面尺寸和橡膠層數(shù)都為業(yè)OOmnX 400rnm X 6層，橡膠每層厚度為20mn，橡膠層總厚度為120mn，橡膠的水平剪切彈性模量采用G12
1. 3試驗(yàn)方案
首行順應(yīng)變加載試驗(yàn)，試驗(yàn)中支座的豎向荷載為960kN(面荷載6N }nm z，并在試驗(yàn)中保持恒定。水平方向通過(guò)水平動(dòng)力液壓伺服作動(dòng)器輸入正弦激勵(lì)波，為了研究頻率對(duì)支座性能的影響，對(duì)3件hdr高阻尼橡膠支座分別輸入頻率為0. 1Hz,0. 3Hz,0. SHz的正弦波，對(duì)于每一頻率的正弦波其振幅分別按150%應(yīng)變的順序進(jìn)行改變，每一應(yīng)變往返進(jìn)行6次。而每一振幅試驗(yàn)之間將支座靜置24小時(shí)，使其能恢復(fù)到彈性狀態(tài)。太原h(huán)dr高阻尼橡膠支座加工定做|建筑隔震橡膠支座應(yīng)用
其次，為了研究加載經(jīng)歷對(duì)hdr高阻尼橡膠支座力學(xué)性能的影響，對(duì)未進(jìn)行過(guò)試驗(yàn)的1件新試件進(jìn)行逆應(yīng)變加載試驗(yàn)。試驗(yàn)中豎向荷載還是保持}ok}r不變水平方向輸入頻率為0. 5 Hz的正弦波，其振幅按250%應(yīng)變順序進(jìn)行改變，每一應(yīng)變往返進(jìn)行6次。同樣對(duì)于每一振幅試驗(yàn)之間將支座靜置24小時(shí)，使其能恢復(fù)到彈性狀態(tài)。
1. 4試驗(yàn)結(jié)果及其分析
順應(yīng)變與逆應(yīng)變?cè)囼?yàn)中得到的hdr高阻尼橡膠支座的滯回曲線(xiàn)如圖2所示。并且根據(jù)每一頻率下第二回至第六回的滯回曲線(xiàn)按大位移法計(jì)算在不同應(yīng)變下的等效水平剛度與等效阻尼系數(shù)!3]。hdr高阻尼橡膠支座其等效水平剛度、等效阻尼系數(shù)和加載頻率、應(yīng)變的關(guān)系如圖3,4所示。從圖3中可以看出，隨著加載頻率的增加，等效水平剛度有增加的趨勢(shì)，大致上頻率每增加0. O1Hz，其等效水平剛度增加0. 042 (kN /~)。hdr高阻尼橡膠支座但是試驗(yàn)結(jié)果表明等效阻尼系數(shù)隨著頻率的變化幾乎沒(méi)有多大的變化，這說(shuō)明hdr高阻尼橡膠支座的阻尼性能是穩(wěn)定的，與激勵(lì)頻率的相關(guān)勝小。同時(shí)從圖4中可以看出隨著應(yīng)變的增加，等效水平剛度與等效阻尼系數(shù)都變小。
從逆應(yīng)變滯回曲線(xiàn)可以看出，當(dāng)hdr高阻尼橡膠支座經(jīng)歷了大應(yīng)變變形后，小應(yīng)變?cè)囼?yàn)的初始剛度比順應(yīng)變?cè)囼?yàn)結(jié)果降低了，同時(shí)等效水平剛度與等效阻尼系數(shù)也發(fā)生了變化。根據(jù)每一頻率下第二回至第六回的滯回曲線(xiàn)按大位移法計(jì)算逆應(yīng)變?cè)囼?yàn)的等效水平剛度和等效阻尼系數(shù)，并與順應(yīng)變?cè)囼?yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，其結(jié)果如圖5所示。從圖5中可以看出，在順應(yīng)變?cè)囼?yàn)中10000,175%應(yīng)變的等效水平剛度比逆應(yīng)變分別高2500,1900，而250%應(yīng)變時(shí)兩者卻幾乎相同。對(duì)于等效阻尼系數(shù)，逆應(yīng)變?cè)囼?yàn)結(jié)果均比順應(yīng)變的試驗(yàn)結(jié)果小，10000.17500,250%應(yīng)變時(shí)分別小了7.300.0.900.16.9000由此可見(jiàn)新型高阻尼橡膠隔震支座的等效水平剛度、等效阻尼系數(shù)與加載順序有很強(qiáng)的相關(guān)性。太原h(huán)dr高阻尼橡膠支座加工定做|建筑隔震橡膠支座應(yīng)用
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